СПОСІБ ОТРИМАННЯ ВОДНЮ

1. Спосіб отримання водню, що включає стадії, на яких: (i) газову суміш, що містить вуглеводень і пару і має співвідношення пари і вуглецю щонайменше 0,9:1, піддають адіабатичному предриформінгу в устаткуванні передриформінгу з подальшим автотермічним риформінгом за використання газу, збагаченого киснем, в устаткуванні автотермічного риформінгу з метою отримання конвертованої газової суміші, (ii) підвищують вміст водню в конвертованій газовій суміші шляхом її піддавання одній або більше стадіям конверсії водяного газу в устаткуванні для конверсії водяного газу з метою отримання конвертованого газу, збагаченого воднем, (iii) охолоджують конвертований газ, збагачений воднем, і відділяють від нього конденсовану воду з метою отримання зневодненого конвертованого газу, збагаченого воднем, (iv) пропускають зневоднений конвертований газ, збагачений воднем, до устаткування для відділення діоксиду вуглецю з метою отримання потоку газу діоксиду вуглецю й потоку неочищеного газоподібного водню, і (v) пропускають потік неочищеного газоподібного водню з устаткування для видалення діоксиду вуглецю до очисного устаткування з метою отримання очищеного газоподібного водню та паливного газу, де весь паливний газ подають в один або більше полум'яних нагрівачів, які використовують для нагрівання одного або більше технологічних потоків у процесі. 2. Спосіб за п. 1, за яким вуглеводень являє собою потік газу, що містить метан, переважно містить >50 об. % метану. 3. Спосіб за п. 1 або 2, за яким вуглеводень є десульфурованим. 4. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-3, за яким співвідношення пари і вуглецю знаходиться в діапазоні від 0,9:1 до 3,5:1. 5. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-4, за яким співвідношення пари і вуглецю знаходиться в діапазоні від 0,9:1 до менш ніж 2,4:1, причому спосіб додатково включає додавання пари до конвертованої газової суміші. 6. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-5, за яким газову суміш, що містить вуглеводень і пару, утворюють шляхом змішування вуглеводню з парою, отриманою в одному або більше полум'яних нагрівачах, і/або під час охолодження конвертованої газової суміші водою. 7. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-6, за яким газ, збагачений киснем, містить щонайменше 90 об. % O2, переважно щонайменше 95 об. % O2, більш переважно щонайменше 98 об. % O2. 8. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-7, за яким газ, збагачений киснем, нагрівають перед подачею до устаткування автотермічного риформінгу за умов теплообміну з парою, утвореною шляхом охолодження конвертованого газу. 9. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-8, за яким етап конверсії водяного газу включає етап високотемпературної конверсії й нижчий за потоком етап низькотемпературної конверсії. 10. Спосіб за п. 9, за яким вуглеводень нагрівають за умови теплообміну з конвертованим газовим потоком, отриманим на етапі високотемпературної конверсії. 11. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-10, за яким пару, отриману в одному або більше полум'яних нагрівачах, використовують для генерації електроенергії для технологічного процесу. 12. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-11, за яким перед етапом видалення діоксиду вуглецю присутні щонайменше два етапи охолодження та відділення технологічного конденсату. 13. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-12, за яким етап видалення діоксиду вуглецю виконують за використання системи фізичного промивання або системи реактивного промивання, переважно системи реактивного промивання, зокрема системи промивання аміном. 14. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-13, за яким абсорбувальну рідину, яку використовують в устаткуванні для видалення діоксиду вуглецю, нагрівають за умови теплообміну з парою, отриманою в одному або більше полум'яних нагрівачах. 15. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-14, за яким очисне устаткування являє собою устаткування адсорбції зі змінним тиском (PSA) або устаткування адсорбції при коливанні температури (TSA), переважно устаткування адсорбції зі змінним тиском (PSA). 16. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-15, за яким діоксид вуглецю, виділений з устаткування для видалення діоксиду вуглецю, і очищений газоподібний водень, виділений з очисного устаткування, стискають у компресорах з електричним приводом. 17. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-16, за яким частину неочищеного водню або очищеного водню додатково подають до вуглеводню. 18. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-17, за яким додаткове паливо додають до паливного газу, який подають до одного або більше полум'яних нагрівачів, причому кількість додаткового палива становить менше 5 об. %, переважно менше 3 об. %, більш переважно менше 2 % від усього палива, що підводиться. 19. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-18, за яким присутній одиничний полум'яний нагрівач, що працює щонайменше частково на паливному газі, отриманому з очисного устаткування, причому одиничний полум'яний нагрівач використовують для нагрівання вуглеводню, конвертованого газу, отриманого на етапі предриформінгу вище за потоком від етапу автотермічного риформінгу, і води для отримання щонайменше частини пари для технологічного процесу. 20. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-18, за яким присутні два полум'яні нагрівачі, що працюють щонайменше частково на паливному газі, виділеному з очисного устаткування; перший полум'яний нагрівач, який нагріває потік вуглеводневої сировини й потік конвертованого газу, виділеного на етапі предриформінгу перед етапом автотермічного риформінгу, і другий полум'яний нагрівач, який функціонує як котел для генерації пари для технологічного процесу. 21. Спосіб за п. 20, за яким паливний газ розподіляється до першого й другого полум'яних нагрівачів у діапазоні від 10-90 до 90-10 об. %, відповідно, переважно становить 60-80 об. % для першого полум'яного нагрівача й 40-20 об. % - для другого полум'яного нагрівача. 22. Спосіб за п. 20 або 21, за яким частину пари, отриманої в другому полум'яному нагрівачі, використовують для нагрівання рідини, що абсорбує CO2, в устаткуванні для відділення діоксиду вуглецю. 23. Спосіб за будь-яким одним із пп. 20-22, за яким пару, отриману в другому полум'яному нагрівачі, використовують для перегріву пари, виділеної з парової ємності, приєднаної до котла-утилізатора, який нагрівають конвертованим газом. 24. Спосіб за п. 23, за яким котел-утилізатор також використовують для отримання пари, яку використовують для попереднього нагріву газу, збагаченого киснем. 25. Спосіб за п. 23 або 24, за яким частину пари з котла-утилізатора передають до розширювача пари для генерації електроенергії. 26. Спосіб за будь-яким одним із пп. 23-25, за яким за співвідношення пари і вуглецю нижче 2,4:1, частину пари з котла-утилізатора додають до конвертованого газу. 27. Спосіб за будь-яким одним із пп. 1-26, за яким потік чистого водню використовують в подальшому енергетичному процесі, процесі нагрівання, подальшому процесі хімічного синтезу або використовують для підвищення якості вуглеводнів.

Цей винахід відноситься до способів перетворення вуглеводнів на водень за мінімізації утворення діоксиду вуглецю. Способи отримання водню є добре відомими й зазвичай включають паровий риформінг метану в поєднанні з конверсією водяного газу й видаленням діоксиду вуглецю (CO2). Ці способи забезпечують утворення значних об'ємів діоксиду вуглецю в димових газах під тиском, непридатним для ефективного уловлювання CO2. Існує потреба в способах отримання водню, за яких утворюються нижчі рівні викиду діоксиду вуглецю й забезпечується більш ефективне уловлювання CO2. У WO2011077106 (A1) розкривається спосіб зниження викидів CO2 під час комбінованого циклу генерації електроенергії за використання газоподібної вуглеводневої сировини, що включає розподіл вуглеводневої сировини на дві частини; першу меншу частину й другу більшу частину, що включає подачу першої меншої частини до технологічного процесу автотермічного риформінгу для отримання водневмісного газу й потоку діоксиду вуглецю, об'єднання водневмісного потоку з другою частиною газоподібного вуглеводню, спалювання результуючого потоку водневмісного палива з кисневмісним газом у газовій турбіні для генерування електроенергії та подавання суміші відхідних газів від газової турбіни до системи утилізації тепла відхідних газів, яка живить одну або більше парових турбін для генерації додаткової електроенергії. Уловлюваний потік діоксиду вуглецю може бути спрямований до сховища або технологічних процесів підвищеного нафтовидобутку. Ми розробили покращений спосіб, в якому відсоток уловлюваного CO2 може становити 95 % або вище. Відповідно у цьому винаході пропонується спосіб отримання водню, який включає стадії: (i) піддавання газової суміші, що містить вуглеводень і пару і має співвідношення пари до вуглецю щонайменше 0,9:1, адіабатичному предриформінгу в устаткованні предриформінгу з подальшим автотермічним риформінгом за використання газу, збагаченого киснем, в устаткованні автотермічного риформінгу з метою отримання конвертованої газової суміші, (ii) підвищення вмісту водню в конвертованій газовій суміші шляхом її піддавання одній або більше стадіям конверсії водяного газу в устаткованні для конверсії водяного газу з метою отримання конвертованого газу, збагаченого воднем, (iii) охолодження конвертованого газу, збагаченого воднем, і відділення від нього конденсованої води з метою отримання зневодненого конвертованого газу, збагаченого воднем, (iv) пропускання зневодненого конвертованого газу, збагаченого воднем, до устатковання для відділення діоксиду вуглецю з метою отримання потоку газу діоксиду вуглецю й потоку неочищеного газоподібного водню, і (v) пропускання потоку неочищеного газоподібного водню з устатковання для видалення діоксиду вуглецю до очисного устатковання з метою отримання очищеного газоподібного водню та паливного газу, де паливний газ подають в один або більше полум'яних нагрівачів, які використовують для нагрівання одного або більше технологічних потоків у процесі. Використовуючи устатковання предриформінгу, з'єднане з устаткованням автотермічного риформінгу, і, працюючи за обраним співвідношенням пари до вуглецю, можна використовувати весь паливний газ для одного або більше полум'яних нагрівачів і у такий спосіб мінімізувати викиди CO2 із процесу. Також можливі додаткові підвищення ефективності, що тим самим дозволяє вловлювати 95 % або більше CO2 із процесу. Газова суміш може містити будь-який газоподібний або низькокиплячий вуглеводень, такий як природний газ, супутній газ, зріджений природний газ, нафтовий дистилят, дизельне паливо, нафта або їхні суміші, або вуглеводневмісні відхідні гази хімічних процесів, такі як відхідний газ нафтопереробного підприємства або попередньо конвертований газ. Газова суміш переважно містить метан, супутній газ або природний газ, що містить значну частку, наприклад, більше 50 % об./об. метану. Особливо переважним є природний газ. Стиснення вуглеводню може відбуватися за тиску в діапазоні 10-100 абс. бар. Тиск вуглеводню може забезпечити ефективне регулювання тиску протягом усього процесу. Робочий тиск переважно знаходиться в діапазоні 15-50 абс. бар, більш переважно - 25-50 абс. бар, оскільки це забезпечує покращену ефективність процесу. На відміну від WO2011077106 (A1) розділення вуглеводню не відбувається. Якщо вуглеводень містить сполуки сірки, до або переважно після стиснення його можна піддати десульфурації, що включає гідродесульфурацію з використанням каталізаторів CoMo або NiMo й абсорбцію сірководню з використанням придатного адсорбенту сірководню, наприклад, адсорбенту оксиду цинку. Для додаткового захисту каталізатора парового риформінгу після адсорбенту сірководню може бути ефективно використаний адсорбент надвисокого очищення. Придатні адсорбенти надвисокого очищення можуть містити матеріали з оксиду міді-цинку / оксиду алюмінію й матеріали з оксиду міді-нікелю-цинку / оксиду алюмінію. Щоб полегшити гідродесульфурацію й/або зменшити ризик відкладення вуглецю в процесі риформінгу, до стисненого вуглеводню переважно додають водень. Кількість водню в отриманому потоці змішаного газу може знаходитися в діапазоні 1-20 об. %, але переважно в діапазоні 1-10 об. %, більш переважно в діапазоні 1-5 об. % у перерахунку на сухий газ. У переважному варіанті здійснення частина потоку неочищеного або очищеного газоподібного водню може бути змішана зі стисненим вуглеводнем. Водень можна поєднувати з вуглеводнем до й/або після будь-якої стадії гідродесульфурації. Якщо вуглеводень містить інші домішки, такі як домішки хлоридів або важких металів, останні можуть бути видалені перед риформінгом, до або після будь-якої десульфурації за використання звичайних адсорбентів. Адсорбенти, придатні для видалення хлоридів, є відомими й включають лужні матеріали оксиду алюмінію. Адсорбенти для важких металів, таких як ртуть або миш'як, є так само відомими й включають матеріали сульфіду міді. Вуглеводень може бути попередньо нагрітий на одній або більше стадіях. Його попереднє нагрівання є зручним після стиснення та перед десульфурацією. У цьому способі пропонуються різні джерела гарячого газу, які можна використовувати з цією метою. Наприклад, потік вуглеводневої сировини може бути нагрітий у процесі теплообміну з потоком конвертованого газу, отриманого на стадії конверсії водяного газу, переважно стадії високотемпературної конверсії. Якщо вуглеводень піддають десульфурації, після десульфурації його можна додатково нагріти перед змішуванням з парою. Десульфурований вуглеводень можна, наприклад, нагріти в полум'яному нагрівачі, який працює на паливному газі. Вуглеводень змішують із парою. Уведення пари можна здійснювати шляхом безпосереднього впорскування пари й/або насичення вуглеводню під час контакту з парою від нагрітої води. У переважному варіанті здійснення газову суміш, що містить вуглеводень і пару, отримують шляхом безпосереднього змішування вуглеводню з парою, переважно з парою, отриманою в одному або більше полум'яних нагрівачах, і/або під час охолодження конвертованої газової суміші водою. Кількість пари, яку вводять, є достатньою для отримання співвідношення пари до вуглецю (визначається як співвідношення пари до вуглецю вуглеводню на впускному отворі до устатковання риформінгу) щонайменше 0,9:1, тобто щонайменше 0,9 моль пари на грам атома вуглецю вуглеводню в газовій суміші з переважним діапазоном від 0,9:1 до 3,5:1. Якщо відношення пари до вуглецю на впускному отворі до устатковання риформінгу знаходиться в діапазоні від 0,9:1 до менш ніж 2,4:1, знадобиться додати додаткову пару до конвертованого газу перед стадією конверсії водяного газу. Експлуатація секції риформінгу за співвідношення пари до вуглецю в діапазоні від 0,9:1 до менше ніж 2,4:1 має перевагу, оскільки потреба в нагріванні й потреба в кисні для етапів риформінгу зменшуються, і обладнання для попереднього оброблювання (наприклад, полум'яний нагрівач, устатковання предриформінгу й устатковання автотермічного риформінгу) матимуть менші розміри та вартість. Якщо відношення пари до вуглецю знаходиться в діапазоні від 2,4:1 до 3,5:1, подальше додавання пари перед устаткованням для конверсії водяного газу не потрібне, що може бути корисним у випадках, коли додавання пари до конвертованого газу є практично недоцільним. Якщо попереднє нагрівання газової суміші, що містить вуглеводень і пару, виконують за використання одного або більше полум'яних нагрівачів, додаткова стадія нагрівання перед стадією адіабатичного предриформінгу не потрібна. Газову суміш, що містить вуглеводень і пару, піддають стадії адіабатичного парового риформінгу в ємності устатковання предриформінгу з подальшим автотермічним риформінгом в устаткованні автотермічного риформінгу. Устатковання предриформінгу й устатковання автотермічного риформінгу працюють послідовно. Під час предриформінгу газову суміш, що містить вуглеводень і пару, адіабатично пропускають за температури на впускному отворі в діапазоні 400-650 °C, переважно 500-550 °C, через шар каталізатора парового риформінгу, причому зазвичай каталізатор парового риформінгу має високий вміст нікелю, наприклад, понад 40 % за масою. Під час такої стадії адіабатичного предриформінгу будь-які вуглеводні, вищі за метан, реагують із парою з утворенням суміші метану, оксидів вуглецю й водню. Використання такої стадії адіабатичного парового риформінгу, загальноприйнятно названої предриформінгом, бажано для забезпечення того, щоб сировина для устатковання автотермічного риформінгу не містила вуглеводнів вище метану, а також містила деяку кількість водню. У цьому винаході попередньо конвертований газ, який містить метан, водень, пару й оксиди вуглецю, подають до устатковання автотермічного риформінгу, де він піддається автотермічному риформінгу. У поточному способі весь попередньо конвертований газ подають до устатковання автотермічного риформінгу. За бажанням температуру й/або тиск попередньо конвертованого газу можна регулювати перед його подачею до устатковання автотермічного риформінгу. У переважному варіанті здійснення попередньо конвертовану газову суміш, отриману на стадії адіабатичного риформінгу, нагрівають перед її подачею до устатковання автотермічного риформінгу, пропускаючи її через полум'яний нагрівач, що живиться щонайменше частково паливним газом, зокрема через той самий полум'яний нагрівач, який використовують для попереднього нагрівання вуглеводню. Бажано нагрівати попередньо конвертований газ до температури 600-700 °C, переважно 620-680 °C. Устатковання автотермічного риформінгу може містити пальник, розташований у верхній частині устатковання риформінгу, до якого подають конвертований парою газ і газ, збагачений киснем, зону згоряння під пальником, через яку поширюється полум'я, і нерухомий шар дисперсного каталізатора парового риформінгу, розташований нижче зони згоряння. Тому за автотермічного риформінгу тепло для ендотермічних реакцій парового риформінгу забезпечується за рахунок згоряння частини вуглеводню в сировинному попередньо конвертованому газі. Попередньо конвертований газ зазвичай подають до верхньої частини устатковання риформінгу, і газ, збагачений киснем, подають до пальника, при цьому змішування й згоряння відбуваються нижче за потоком від пальника, утворюючи нагріту газову суміш, склад якої доводять до рівноваги під час її проходження крізь каталізатор парового риформінгу. Каталізатор автотермічного парового риформінгу може містити нікель, нанесений на вогнетривкий носій, такий як кільця або осад алюмінату кальцію, алюмінату магнію, оксиду алюмінію, діоксиду титану, оксиду цирконію тощо. У переважному варіанті здійснення каталізатор автотермічного парового риформінгу містить шар каталізатора, що містить Ni і/або Ru на діоксиді цирконію, поверх шару Ni на каталізаторі на основі оксиду алюмінію для зменшення випарного перенесення носія каталізатора, яке здатне призвести до погіршення ефективності устатковання автотермічного риформінгу. Газ, збагачений киснем, може містити щонайменше 50 об. % O2 і може являти собою збагачену киснем повітряну суміш, однак у цьому винаході газ, збагачений киснем, переважно містить щонайменше 90 об. % O2, більш переважно щонайменше 95 об. % O2, найбільш переважно щонайменше 98 об. % O2 або щонайменше 99 об. % O2, наприклад, являє собою потік чистого кисню, який можна отримати за використання устатковання ваккумної адсорбції під тиском (VPSA) або устатковання для розподілу повітря (ASU). Устатковання для розподілу повітря може мати електричний привід, і для його живлення бажано використовувати відновлювану електроенергію, щоб додаткового підвищити ефективність технологічного процесу й мінімізувати викиди CO2. Кількість доданого газу, збагаченого киснем, переважно є такою, щоб на 100 моль вуглецю у вуглеводні, що подається до технологічного процесу, додавалося від 45 до 65 моль кисню. Переважно кількість доданого кисню є такою, щоб автотермічно конвертований газ залишав каталізатор автотермічного риформінгу за температури в діапазоні 800-1100 °C. У переважному варіанті здійснення до газу, збагаченого киснем, можуть додавати незначне продування парою для захисту від зворотного потоку у випадку зупинки устатковання. Після виходу з устатковання автотермічного риформінгу конвертований газ зазвичай охолоджують під час однієї або більше стадій теплообміну. Вони можуть включати щонайменше перший етап розведення пари, наприклад, за використання котла з під'єднаною паровою ємністю. В одному варіанті здійснення щонайменше частина пари, утвореної шляхом охолодження конвертованого газу, необов'язково після нагрівання в одному або більше полум'яних нагрівачах, змішується з вуглеводнем з утворенням газової суміші, яка містить вуглеводень і пару. В іншому варіанті здійснення газ, збагачений киснем, який подають до устатковання автотермічного риформінгу, нагрівають перед подачею до устатковання автотермічного риформінгу за умов теплообміну з парою, утвореною шляхом охолодження конвертованого газу. З міркувань безпеки конвертований газ переважно не використовують для безпосереднього нагрівання кисневмісного газу, який подають до устатковання автотермічного риформінгу. Хоча можна проводити одну або більше додаткових стадій охолодження, у цьому способі вони зазвичай не потрібні. Конвертований газ, виділений з устатковання автотермічного риформінгу, містить водень, моноксид вуглецю, діоксид вуглецю, пару й невелику кількість метану, що не прореагував, а також може містити невеликі кількості інертних газів, таких як азот і аргон. Наприклад, у процесах, де вся технологічна пара додається вище за потоком від технологічних процесів устатковання риформінгу, уміст водню в автотермічно конвертованому газі може знаходитися в діапазоні 35-45 об. %, і вміст CO в діапазоні 10-20 об. %. У цьому способі вміст водню в конвертованій газовій суміші збільшують, піддаючи її одному або більше етапам конверсії водяного газу в устаткованні для конверсії водяного газу, таким чином отримуючи потік конвертованого газу, збагаченого воднем, і одночасно перетворюючи моноксид вуглецю на діоксид вуглецю. Реакцію можна зобразити наступним чином; CO+H2O ↔ CO2+H2 Необов'язково, але особливо там, де співвідношення пари до вуглецю в газовій суміші, що подається до устатковання предриформінгу, є нижчим за 2,4:1, до конвертованого газу можна додавати додаткову технологічну пару для покращення положення рівноваги на етапі конверсії водяного газу. Таким чином, у деяких варіантах здійснення спосіб включає необов'язково додавання пари до конвертованого газу. Пару можуть додавати до конвертованого газу вище за потоком від устатковання для конверсії водяного газу, наприклад, вище за потоком від етапу високотемпературної конверсії. Кількість пари, що додається, змінюватиметься залежно від кількості пари в газовій суміші, яка містить вуглеводень, що подають на етапах риформінгу. Бажано, щоб кількість пари, що додається, відповідала максимальному уловлюванню з технологічного процесу вуглецю, чому сприяє мінімізація прослизання моноксиду вуглецю. Отже, коли до конвертованого газу додають пару, молярне співвідношення пари до сухого газу конвертованого газу переважно становить щонайменше 0,7:1, більш переважно в діапазоні від 0,7:1 до 0,9:1. Однак, якщо риформінг виконують із надлишком пари, зазвичай немає необхідності в додаванні пари до конвертованої газової суміші, отриманої з устатковання автотермічного риформінгу. У той час як устатковання для конверсії водяного газу може включати один етап конверсії з використанням відповідно стабільного й активного каталізатора конверсії, конвертований газ переважно піддають двом або більше етапам конверсії водяного газу, що включають високотемпературну конверсію, середньотемпературну конверсію, ізотермічну конверсію й низькотемпературну конверсію. У такий спосіб сприятливу рівновагу за низької температури можна використовувати для отримання максимальної кількості водню разом із перетворенням моноксиду вуглецю на діоксид вуглецю. За використання двох або більше етапів конверсії в конвертованому газі можливі надзвичайно низькі рівні CO. Високотемпературна конверсія здійснюється адіабатично в ємності для конверсії за температури на впускному отворі в діапазоні 300-400 °C, переважно 320-360 °C, над шаром каталізатора з відновленим залізом, такого як магнетит, промотований хромом. В альтернативному варіанті можна використовувати промотований цинк-алюмінатний каталізатор. Етапи середньотемпературної конверсії й низькотемпературної конверсії можуть бути виконані за використання ємностей для конверсії, що містять нанесені мідні каталізатори, зокрема композиції мідь / оксид цинку / оксид алюмінію. За низькотемпературної конверсії газ, що містить моноксид вуглецю (переважно ≤ 6 об. % CO в перерахунку на суху речовину) і пару (за молярного співвідношення пари до загального сухого газу в діапазоні від 0,3:1 до 1,5:1), можна пропускати над каталізатором у адіабатичному нерухомому шарі за температури на випускному отворі в діапазоні від 200 до 300 °C. Зазвичай вхідний газ є продуктом "високотемпературної конверсії", де вміст моноксиду вуглецю зменшено шляхом реакції на залізо-хромовому каталізаторі за температури на випускному отворі в діапазоні від 400 до 500 °C з подальшим охолодженням шляхом непрямого теплообміну. Уміст моноксиду вуглецю на випускному отворі з етапу низькотемпературної конверсії водяного газу зазвичай знаходиться в діапазоні від 0,1 до 1,0 об. %, зокрема нижче 0,5 об. % у перерахунку на суху речовину. В альтернативному варіанті за середньотемпературної конверсії газ, що містить моноксид вуглецю й пару, подають до каталізатора під тиском у діапазоні 15-50 абс. бар за температури на впускному отворі зазвичай у діапазоні від 200 до 240 °C, хоча температура на впускному отворі може досягати 280 °C, при цьому температура на випускному отворі зазвичай становить до 300 °C, але може досягати 360 °C. У цьому способі переважним є устатковання конверсії, що включає комбінацію етапів високотемпературної конверсії й низькотемпературної конверсії, де кожний етап здійснюється адіабатично. Адіабатична робота етапів конверсії призводить до підвищення температури конвертованих газових сумішей, і зазвичай бажаним є подальший теплообмін з однією або більше технологічними рідинами. Якщо устатковання конверсії містить етап високотемпературної конверсії, переважними є два етапи теплообміну, на яких гаряча конвертована газова суміш може бути охолоджена завдяки теплообміну з водою під тиском і вуглеводню. У переважному варіанті здійснення гарячий конвертований газ з етапу високотемпературної конверсії охолоджують на першому етапі теплообміну вуглеводнем і на другому етапі теплообміну водою під тиском. Тоді як реакції низькотемпературної конверсії й середньотемпературної конверсії можуть протікати адіабатично, їх також можна проводити ізотермічно, тобто з теплообміном в ємності для конверсії таким чином, що реакція в шарі каталізатора відбувається за умов контакту з теплообмінними поверхнями. В якості охолоджувача можна доречно використовувати воду під тиском таким чином, щоб відбувалося часткове або повне кипіння. Отриману пару можна використовувати, наприклад, для приводу турбіни з метою отримання енергії або для забезпечення технологічної пари для конверсії водяного газу або реакцій парового риформінгу. Вода може знаходитися в трубах, оточених каталізатором, або навпаки. Оскільки використовується термін "ізотермічний", можливе невелике підвищення температури газу між впускним і випускним отворами таким чином, що температура потоку конвертованого газу, збагаченого воднем, на виході ізотермічного конвертера може становити на 1-25 градусів Цельсія вище температури на впускному отворі. Після одного або більше етапів конверсії конвертований газ, збагачений воднем, охолоджують до температури нижче за точку роси таким чином, що пара конденсується. Потім рідкий водяний конденсат може бути відокремлений за допомогою одного або більше газорідинних сепараторів, між якими можуть знаходитися один або більше додаткових етапів охолодження. Можна використовувати будь-який охолоджувач. Переважно охолодження потоку конвертованого газу, збагаченого воднем, спочатку здійснюють шляхом теплообміну з водою. У переважному варіанті здійснення конвертовану газову суміш, збагачену воднем, охолоджують шляхом теплообміну з водою, і отриману в результаті нагріту воду подають до парової ємності, з'єднаної з котлом, який використовують для охолодження конвертованої газової суміші. Бажаним є проведення одного або більше додаткових етапів охолодження. Охолодження можна здійснювати шляхом теплообміну на одному або більше етапах за використання демінералізованої води, повітря або їхньої комбінації. Переважними є два або три етапи відділення конденсату. За бажанням частину або весь конденсат можна використовувати для отримання пари на етапі адіабатичного предриформінгу або можна використовувати для отримання пари, яку додають до газу, збагаченого киснем, що подають до устатковання автотермічного риформінгу. У такий спосіб органічні сполуки в конденсаті можна повернути до процесу, і, отже, зменшити навантаження на будь-яке очищення стічних вод. Будь-який конденсат, не використаний для отримання пари, можна спрямувати на очищення води, зокрема, стічних вод. Зазвичай потік конвертованого газу, збагачений воднем, містить від 20 до 30 % за об'ємом діоксиду вуглецю (в перерахунку на суху речовину). У цьому винаході після відділення конденсованої води діоксид вуглецю відокремлюють від отриманого потоку зневодненого конвертованого газу, збагаченого воднем. Етап відділення діоксиду вуглецю може бути виконаний за використання системи фізичного промивання або системи реактивного промивання, переважно системи реактивного промивання, зокрема, системи промивання аміном. Діоксид вуглецю може бути відділений за допомогою процесу вилучення кислотного газу (AGR). У процесі вилучення кислотного газу потік зневодненого конвертованого газу, збагаченого воднем (тобто зневоднений конвертований газ) контактує з потоком придатної абсорбувальної рідини, такої як розчин аміну, зокрема метилдієтаноламіну (MDEA), таким чином, що діоксид вуглецю абсорбується рідиною з утворенням насиченої абсорбувальної рідини й потоку газу, що має знижений уміст діоксиду вуглецю. Насичену абсорбувальну рідину потім регенерують шляхом нагрівання й/або зниження тиску для десорбції діоксиду вуглецю й отримання регенерованої абсорбувальної рідини, яку потім повертають до етапу абсорбції діоксиду вуглецю. В альтернативному варіанті для уловлювання діоксиду вуглецю можна використовувати метанол або гліколь подібним чином, як і амін. У переважному варіанті здійснення щонайменше частину процесу нагрівання для регенерації абсорбувальної рідини виконують за використання пари, що утворюється в одному або більше полум'яних нагрівачах. Якщо стадію відділення діоксиду вуглецю виконують як єдиний процес під тиском, тобто по суті однаковий тиск використовують на стадіях абсорбції та регенерації, знадобиться лише невелике повторне стиснення рециркульованого діоксиду вуглецю. Відновлений, наприклад за допомогою процесу вилучення кислотного газу, діоксид вуглецю може бути стиснений і використаний для виробництва хімічних речовин, відправлений на зберігання або секвестрацію, використаний у технологічних процесах підвищеного нафтовидобутку (EOR) або у виробництві інших хімічних речовин. Стиснення може бути здійснено за допомогою компресора з електричним приводом, живлення якого виконують від джерел відновлюваної електроенергії. У випадках, коли CO2 необхідно стискати для зберігання, транспортування або використання в процесах EOR, CO2 можна висушити для запобігання конденсації рідкої води, присутньої в слідових кількостях. Наприклад, CO2 можна висушити до точки роси ≤ -10 °C, пропускаючи його через шар відповідного осушувача, такого як цеоліт, або піддаючи його контакту з гліколем в устаткованні для осушення гліколем. Після відділення діоксиду вуглецю цей спосіб забезпечує потік неочищеного газоподібного водню. Потік неочищеного водню може містити 85-99 об. % водню, переважно 90-99 об. % водню, переважно 95-99 об. % водню з рештою, що містить метан, моноксид вуглецю, діоксид вуглецю й інертні гази. Оскільки цей потік газоподібного водню є достатньо чистим для багатьох галузей застосування, у цьому винаході потік неочищеного газоподібного водню спрямовують до очисного устатковання для отримання очищеного газоподібного водню й паливного газу таким чином, щоб паливний газ можна було використовувати в технологічному процесі в якості альтернативи зовнішнім джерелам палива. Очисне устатковання може належним чином містити мембранну систему, систему адсорбції при коливанні температури або систему адсорбції зі змінним тиском. Такі системи є комерційно доступними. Очисне устатковання переважно являє собою устатковання адсорбції зі змінним тиском (PSA). Такі устатковання містять пористі адсорбувальні матеріали, що здатні регенерувати, які вибірково вловлюють гази, відмінні від водню, а отже очищують їх. Очисне устатковання забезпечує потік чистого водню, переважно з чистотою понад 99,5 об. %, більш переважно понад 99,9 об. %, який можна стискати й використовувати в подальшому енергетичному або нагрівальному процесі, наприклад, в якості палива газової турбіни (ГТ) або шляхом упорскування в побутову або промислову мережеву систему газопроводу. Чистий водень також можна використовувати в подальшому процесі хімічного синтезу. Отже потік чистого водню можна використовувати для отримання аміаку шляхом реакції з азотом в устаткованні для синтезу аміаку. В альтернативному варіанті чистий водень можна використовувати з газом, що містить діоксид вуглецю, для виробництва метанолу в устаткованні для виробництва метанолу. В альтернативному варіанті чистий водень можна використовувати з газом, що містить моноксид вуглецю, для синтезу вуглеводнів у технологічному устаткованні Фішера-Тропша. Можна використовувати будь-яку відому технологію виробництва аміаку, метанолу чи синтезу Фішера-Тропша. В альтернативному варіанті водень можна використовувати для підвищення якості вуглеводнів, наприклад, шляхом гідроочищення або гідрокрекінгу вуглеводнів на нафтопереробному підприємстві або в будь-якому іншому технологічному процесі, де можна використовувати чистий водень. Стиснення також можна здійснювати за використання компресора з електричним приводом, живлення якого виконують від джерел відновлюваної електроенергії. Частина неочищеного водню або частина чистого водню за потреби може бути повернута до потоку вуглеводневої сировини для десульфурації й зменшення потенціалу утворення вуглецю на каталізаторі в устаткованні предриформінгу. Очисне устатковання бажано працює з постійним відділенням паливного газу від потоку неочищеного водню. Склад паливного газу залежить від ступеня очищення потоку неочищеного водню. Паливний газ може містити 80-90 об. % водню, і решта містить метан, моноксид вуглецю, діоксид вуглецю та інертні гази. Уміст метану може знаходитися в діапазоні 1-5 об. %, переважно 2-5 об. %. Уміст моноксиду вуглецю може знаходитися в діапазоні 2-10 об. %, переважно 2-8 об. %. Уміст діоксиду вуглецю може знаходитися в діапазоні 0-1,5 об. %. Також можуть бути присутні сліди пари й азоту в діапазоні 0-5 об. %. Комбінація предриформінгу, автотермічного риформінгу й конверсії водяного газу, яку виконують згідно опису, наведеному в цьому документі, забезпечує достатню кількість паливного газу для нагрівання технологічних потоків, які використовують у цьому способі, без використання значної кількості додаткового палива під час нормальної роботи. Об'єм додаткового палива в технологічному процесі бажано звести до мінімуму, щоб максимально підвищити ефективність уловлювання CO2. Кількість додаткового палива, наприклад, природного газу, що подають до одного або більше полум'яних нагрівачів разом із паливним газом, переважно становить менше ніж 5 об. % від усього палива, що підводиться, більш переважно менш ніж 3 об. % від усього палива, що підводиться, найбільш переважно менш ніж 2 об. % від усього палива, що підводиться. За деяких обставин, наприклад, під час запуску технологічного процесу, може виникнути необхідність тимчасово доповнити паливний газ вуглеводневим паливом, але це не повинно суттєво знижувати ефективність способу, і під час нормальної роботи паливний газ, отриманий з очисного устатковання, буде основним джерелом палива, що подають до одного або більше полум'яних нагрівачів. У деяких варіантах здійснення одиничний полум'яний нагрівач, що працює щонайменше частково на паливному газі, отриманому з очисного устатковання, є достатнім для нагрівання вуглеводню, конвертованого газу, отриманого на етапі предриформінгу вище за потоком від етапу автотермічного риформінгу, і води для отримання щонайменше частини пари для технологічного процесу. У той час як усі технологічні потоки, що потребують нагрівання, можна нагрівати в одному полум'яному нагрівачі, у переважному варіанті здійснення один полум'яний нагрівач використовують для технологічних потоків газу, що містять вуглеводень і/або водень, і другий використовують виключно для кип'ятіння води для виробництва пари. Тому останній також можна описати як котел. Таким чином, паливний газ може бути розподілений між першим полум'яним нагрівачем, який використовують для нагрівання вуглеводне- і/або водневмісних потоків, і другим полум'яним нагрівачем, який використовують для кип'ятіння води та отримання пари. Таким чином, використання двох полум'яних нагрівачів забезпечує низку явних переваг: дозволяє розвести пару у другому полум'яному нагрівачі і, таким чином, використовувати його як складову частину для запуску устатковання; дозволяє генерувати пару в другому полум'яному нагрівачі під час зупинки устатковання й подавати пару до устатковання під час процесу зупинки; полегшує запуск, оскільки перший і другий полум'яні нагрівачі можуть працювати незалежно один від одного, і виключає нагрівання змійовиків у режимі відсутності потоку; і відділення першого полум'яного нагрівача дозволяє нагрівати азот у якості частини процедури запуску, тоді як другий полум'яний нагрівач або вводять до експлуатації, або він запускається самостійно. Розподіл паливного газу до першого та другого полум'яних нагрівачів може знаходитися в діапазонах від 10-90 об. % до 90-10 об. % відповідно, але переважно становить 60-80 об. % до першого полум'яного нагрівача й 40-20 об. % до другого полум'яного нагрівача. Пара, що утворюється в другому полум'яному нагрівачі, може бути використана для нагрівання рідини, що абсорбує CO2, в устаткованні для відділення діоксиду вуглецю. Другий полум'яний нагрівач також можна використовувати для перегріву пари, отриманої з парової ємності, з'єднаної з котлом-утилізатором, який нагрівають за допомогою конвертованого газу. Котел-утилізатор переважно також використовують для отримання пари, використовуваної для попереднього нагрівання газу, збагаченого киснем, і/або забезпечення технологічної пари, яку додають перед устаткованням для конверсії водяного газу, щоб максимально підвищити перетворення на водень і діоксид вуглецю. Частина пари з котла-утилізатора також може бути передана до розширювача пари для генерації електроенергії. Винахід проілюстрований посиланням на супровідне креслення, на якому: Фіг. 1 є схематичною блок-схемою одного варіанта здійснення цього винаходу, в якому всю технологічну пару додають перед технологічними процесами устатковання риформінгу. Фахівцям у цій галузі буде зрозуміло, що ці креслення є схематичними, і на промисловому устаткованні можуть знадобитися додаткові елементи обладнання, такі як рефлюксні ємності, насоси, вакуумні насоси, датчики температури, датчики тиску, запобіжні клапани, регулювальна арматура, регулятори витрати, регулятори рівня, резервуари для накопичення, резервуари для зберігання тощо. Надання таких допоміжних елементів обладнання не є частиною цього винаходу й відповідає загальноприйнятій практиці у сфері загальноприйнятого хіміко-технологічного виробництва. На Фіг. 1 потік природного газу, що містить > 85 об. % метану, що подають через трубопровід 10, змішують з водневмісним потоком 12 таким чином, що отримана суміш містить від 1 до 5 об. % водню. Водневмісний потік природного газу подають трубопроводом 14 до теплообмінника 16, де він нагрівається газом 18, конвертованим за високої температури. Нагріту суміш природного газу потім піддають десульфурації, пропускаючи її трубопроводом 20 до ємності 22 гідродесульфурації (HDS), що містить шар каталізатора гідродесульфурації, де органічні сполуки сірки разом з воднем перетворюють на сірководень, і потім трубопроводом 24 до ємності 26, що містить шар адсорбенту оксиду цинку й шар адсорбенту ультраочищення міді-цинку-оксиду алюмінію, який видаляє сірководень. Десульфурований природний газ з ємності 26 за допомогою трубопроводу 28 подають до першого полум'яного нагрівача 30, де його нагрівають за рахунок спалювання паливного газу, поданого до нагрівача трубопроводом 32. Нагрітий природний газ відбирають з нагрівача 30 через трубопровід 34 і об'єднують із парою, яку подають через трубопровід 36, для отримання суміші природного газу й пари, яка має співвідношення пари до вуглецю приблизно 2,5:1. Суміш природного газу й пари подають трубопроводом 38 до устатковання 40 адіабатичного предриформінгу, що містить шар гранульованого каталізатора парового риформінгу на основі нікелю. Коли суміш проходить над каталізатором предриформінгу, вищі вуглеводні перетворюються на метан і частково піддаються паровому риформінгу з отриманням суміші газів предриформінгу, що містить водень. Потім суміш газів предриформінгу подають з устатковання 40 предриформінгу трубопроводом 42 до першого полум'яного нагрівача 30, де її нагрівають до температури на впускному отворі устатковання автотермічного риформінгу. Нагріту суміш газів предриформінгу подають від полум'яного нагрівача 30 трубопроводом 44 до ділянки пальника устатковання 46 автотермічного риформінгу, де її частково спалюють з киснем, що подають трубопроводом 48 з устатковання 50 розподілу повітря, і попередньо нагрівають у теплообміннику 52. Гарячу спалену газову суміш доводять до рівноваги над нерухомим шаром гранульованого каталізатора 54 вторинного риформінгу на основі нікелю, розташованого нижче зони згоряння в устаткованні 46 автотермічного риформінгу. Отриману в результаті гарячу конвертовану газову суміш подають з устатковання 46 автотермічного риформінгу трубопроводом 56 до трубної частини парового котла 58, з'єднаного з паровою ємністю 60. Гаряча конвертована газова суміш забезпечує кипіння води, яку подають до позатрубної зони котла з парової ємності 60 трубопроводом 62, і забезпечує повернення пару з котла до парової ємності 60 трубопроводом 64. Парова ємність 60, з'єднана з котлом 58, генерує пару високого тиску, яку відводять з парової ємності 60, розподіляють і використовують у технологічному процесі. Під час проходження через котел 58 відбувається охолодження гарячої конвертованої газової суміші. Отриману охолоджену конвертовану газову суміш подають від трубної частини котла 58 трубопроводом 66 до ємності 68 першої конверсії, що містить нерухомий шар частинок каталізатора високотемпературної конверсії на основі заліза. При проходженні газу через цей шар відбувається конверсія водяного газу, внаслідок якої підвищується вміст водню в конвертованому газі, і моноксид вуглецю перетворюється на діоксид вуглецю. Конвертований газ після часткової конверсії подають із першого реактора конверсії трубопроводом 18 до теплообмінника 16, де він попередньо нагріває природний газ, і потім до додаткового теплообмінника 70, в якому він охолоджується водою під тиском. Охолоджену конвертовану газову суміш після часткової конверсії подають від теплообмінника 70 трубопроводом 72 до ємності 74 другої конверсії, що містить нерухомий шар частинок каталізатора низькотемпературної конверсії на основі міді. У міру проходження газу крізь шар реакція конверсії водяного газу наближається до завершення. Потім отриману суміш конвертованого газу, збагаченого воднем, охолоджують у теплообміннику 76, трубопроводом 78 подають до технологічного процесу разом з холодною демінералізованою деаерованою водою під тиском. Частину води, відібраної з теплообмінника 76, трубопроводом 80 подають до теплообмінника 70, який використовують для охолодження частково конвертованої газової суміші. Нагріту воду, отриману з теплообмінника 70, трубопроводом 82 подають до парової ємності 60, щоб забезпечити охолоджувач для конвертованої газової суміші в котлі 58. Охолоджений конвертований газ, збагачений воднем, подають від теплообмінника 76 трубопроводом 84 до додаткового теплообмінника 86, де його додатково охолоджують водою. Під час охолодження температуру газової суміші опускають нижче точки роси таким чином, що вода конденсується. Охолоджений потік подають від теплообмінника 86 до газорідинного сепаратора 88, в якому конденсат відділяють від суміші конвертованого газу, збагаченого воднем. Конденсат відбирають із сепаратора 88 за допомогою трубопроводу 90. У цьому варіанті здійснення суміш частково зневодненого конвертованого газу, збагаченого воднем, вилучають із сепаратора 88 за допомогою трубопроводу 92 і додатково охолоджують за умов теплообміну водою у теплообміннику 94. Охолоджений газ направляють до другого газорідинного сепаратора 96 для отримання додаткового потоку 98 конденсату. Потоки 90 і 98 конденсату об'єднують і спрямовують на очищення води, зокрема, стічних вод 100. Суміш зневодненого конвертованого газу, збагаченого воднем, подають із сепаратора 96 трубопроводом 102 до устатковання 104 для видалення CO2, такого як устатковання для вилучення кислотного газу, що працює з системою промивання рідким абсорбентом, яка абсорбує CO2 і будь-яку залишкову H2O з газу. Абсорбований СО2 вилучають із насиченої СО2 абсорбувальної рідини в устаткованні 104 шляхом її нагрівання за використання пари, що подають до устатковання 104 трубопроводом 106, і зниження тиску. Воду, вилучену за допомогою CO2, відділяють і направляють на очищення (не показано). Паровий конденсат вилучають із устатковання 104 для видалення CO2 за допомогою трубопроводу 108. Вилучений СО2 з устатковання 104 для видалення СО2 направляють трубопроводом 110 для стиснення та зберігання. Потік неочищеного газоподібного водню вилучають із устатковання 104 для видалення CO2 і подають трубопроводом 112 до устатковання 114 адсорбції зі змінним тиском (PSA), що містить пористий адсорбент, який вловлює оксиди вуглецю й метан у неочищеному водні, у такий спосіб утворюючи потік очищеного водню. Очищений газоподібний водень вилучають із устатковання 114 адсорбції зі змінним тиском (PSA) за допомогою трубопроводу 116. Частину очищеного водню відводять за допомогою трубопроводу 118 і стискають з утворенням рециркуляційного потоку 12 водню. Залишок очищеного водню в трубопроводі 120 стискають і відправляють або на зберігання для виробництва електроенергії чи тепла, або для виробництва чи переробки хімічних речовин. Устатковання 114 адсорбції зі змінним тиском (PSA), регулюючи тиск, десорбує оксиди вуглецю й метан, захоплені пористим адсорбентом, у такий спосіб утворюючи паливний газ. Паливний газ вилучають із устатковання 114 адсорбції зі змінним тиском (PSA) через трубопровід 122. Частину паливного газу з трубопроводу 122 подають до першого полум'яного нагрівача 30 трубопроводом 32 як єдине паливо для цього нагрівача. Другу частину паливного газу з трубопроводу 122 подають як єдине паливо до другого полум'яного нагрівача 124 через трубопровід 126. Другий полум'яний нагрівач 124 піднімає пару для технологічного процесу шляхом спалювання паливного газу, що подають трубопроводом 126. Пару високого тиску відводять з парової ємності 60 трубопроводом 128. Необов'язково після зниження тиску першу частину подають з трубопроводу 128 через трубопровід 130 для нагрівання газу, збагаченого киснем, всередині теплообмінника 52. Конденсат вилучають з теплообмінника 52 через трубопровід 132. Другу частину відбирають від залишкової пари високого тиску через трубопроводи 134 і 136 до другого полум'яного нагрівача 124 для додаткового нагрівання з отриманням перегрітої пари, яку подають до потоку 34 десульфурованого природного газу трубопроводом 36. Третю частину відбирають від залишкової пари високого тиску через трубопровід 138 до парової турбіни 140 для генерації електроенергії для технологічного процесу, наприклад, для приведення в дію устатковання 50 розподілу повітря й/або компресорів 144, 146 і 148 з електричним приводом. Потік гарячої води можна брати з трубопроводу 80 попередньо нагрітої демінералізованої води, як показано, або з трубопроводу 82 попередньо нагрітої демінералізованої води і подавати трубопроводом 150 до парової ємності 152, де нагріта вода циркулює трубопроводами 154 і 156 через другий полум'яний нагрівач 124 для виробництва пари за низького тиску. Пару з парової ємності 152 відводять трубопроводом 106 і використовують для нагрівання рідини, що абсорбує СО2, в устаткованні 104 для видалення СО2. Ефективне використання паливного газу для отримання нагрітих сировинних потоків природного газу й пари для технологічного процесу мінімізує викиди CO2 із процесу. Приклад 1 Цей винахід додатково проілюстрований наступним розрахунковим прикладом технологічного процесу відповідно до технологічної схеми, зображеної на Фіг. 1. Номер потоку10121820323638Молярна витратакНм3/год.42,30,9244,643,29,1119,0155,1Масова витратат/год.32,40,1158,832,52,190,1122,6Температура°C407045438040450540Тискбар41,343,536,640,81,540,840,0Мольний складМетан% мол.92,170,000,2090,333,130,0025,15Етан% мол.6,320,000,006,190,000,001,72Пропан% мол.0,520,000,000,510,000,000,14Бутан% мол.0,050,000,000,050,000,000,01Пентан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Водень% мол.0,00100,0048,271,9985,970,000,56Діоксид вуглецю% мол.0,150,0015,130,150,820,000,10Моноксид вуглецю% мол.0,000,003,170,005,090,000,00Кисень% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Азот% мол.0,190,000,120,191,900,000,06Аргон% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Вода% мол.0,610,0033,100,592,95100,0072,13Метанол% мол.0,000,000,000,000,100,000,00Аміак% мол.0,000,000,000,000,030,000,00 Номер потоку42444856667278Молярна витратакНм3/год.162,8162,825,4244,6244,6244,6199,1Масова витратат/год.122,6122,636,2158,8158,8158,8160,0Температура°C4706502101020360205120Тискбар39,839,540,037,537,035,643,0Мольний складМетан% мол.25,3325,330,000,200,200,200,00Етан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Пропан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Бутан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Пентан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Водень% мол.8,028,020,0039,7639,7648,270,00Діоксид вуглецю% мол.2,422,420,006,706,7015,130,00Моноксид вуглецю% мол.0,050,050,0011,6111,613,170,00Кисень% мол.0,000,0099,500,000,000,000,00Азот% мол.0,050,050,500,090,090,120,00Аргон% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Вода% мол.64,0164,010,0041,5641,5633,10100,00Метанол% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Аміак% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Номер потоку808284100102106108Молярна витратакНм3/год.199,1183,4244,672,3172,315,615,6Масова витратат/год.160,0147,4158,858,2100,612,612,6Температура°C13523021211471157154Тискбар42,542,034,633,633,65,85,3Мольний складМетан% мол.0,000,000,200,000,290,000,00Етан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Пропан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Бутан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Пентан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Водень% мол.0,000,0051,080,0072,500,000,00Діоксид вуглецю% мол.0,000,0017,950,1125,440,000,00Моноксид вуглецю% мол.0,000,000,330,000,470,000,00Кисень% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Азот% мол.0,000,000,120,000,180,000,00Аргон% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Вода% мол.100,00100,0030,2899,851,11100,00100,00Метанол% мол.0,000,000,020,030,010,000,00Аміак% мол.0,000,000,000,010,000,000,00 Номер потоку110112116120122126128Молярна витратакНм3/год.43,7127,2111,2110,316,06,9181,8Масова витратат/год.85,813,710,09,93,71,6146,2Температура°C405040404040253Тискбар1,533,633,133,11,51,542,0Мольний складМетан% мол.0,000,390,000,003,133,130,00Етан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Пропан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Бутан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Пентан% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Водень% мол.0,0098,24100,00100,0085,9785,970,00Діоксид вуглецю% мол.100,000,100,000,000,820,820,00Моноксид вуглецю% мол.0,000,640,000,005,095,090,00Кисень% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Азот% мол.0,000,240,000,001,901,900,00Аргон% мол.0,000,000,000,000,000,000,00Вода% мол.0,000,370,000,002,952,95100,00Метанол% мол.0,000,010,000,000,100,100,00Аміак% мол.0,000,000,000,000,030,030,00 Номер потоку130132138142150Молярна витратакНм3/год.4,64,665,265,215,6Масова витратат/год.3,73,752,452,412,6Температура°C25325325369135Тискбар42,041,542,00,342,5Мольний складМетан% мол.0,000,000,000,000,00Етан% мол.0,000,000,000,000,00Пропан% мол.0,000,000,000,000,00Бутан% мол.0,000,000,000,000,00Пентан% мол.0,000,000,000,000,00Водень% мол.0,000,000,000,000,00Діоксид вуглецю% мол.0,000,000,000,000,00Моноксид вуглецю% мол.0,000,000,000,000,00Кисень% мол.0,000,000,000,000,00Азот% мол.0,000,000,000,000,00Аргон% мол.0,000,000,000,000,00Вода% мол.100,00100,00100,00100,00100,00Метанол% мол.0,000,000,000,000,00Аміак% мол.0,000,000,000,000,00 Технологічна схема дозволяє вловлювати 95 % CO2 за співвідношення пари до вуглецю 2,5:1. Приклад 2 Винахід додатково проілюстрований наступним розрахунковим прикладом технологічного процесу відповідно до технологічної схеми, зображеної на Фіг. 1, з такими змінами: a) робочий тиск технологічних процесів устатковання риформінгу знижено до 26 бар (надл.); b) співвідношення пари до вуглецю в газовій суміші, що містить природний газ і пару, що подається до устатковання 40 предриформінгу, становить 0,95:1; c) для досягнення температури на виході 1065 °C до устатковання автотермічного риформінгу додають кисень; d) пару, що піднімається в паровому котлі 58, додають до охолодженого конвертованого газу 66 таким чином, що сировина на впускному отворі до високотемпературної конверсії водяного газу має співвідношення пари до сухого газу 0,72:1; e) отриманий газ з реактора 68 високотемпературної конверсії водяного газу охолоджують таким чином, що температура сировинного газу на впускному отворі реактора 74 низькотемпературної конверсії водяного газу становить 190 °C; і f) баланс теплових навантажень двох полум'яних нагрівачів 30 і 124 регулюють для забезпечення пропорційного розподілу додавання технологічної пари як перед, так і після технологічних процесів устатковання риформінгу. Технологічна схема за такої конфігурації також дозволяє вловлювати 95 % CO2 за співвідношення пари до вуглецю 0,95:1, що знижує теплове навантаження й споживання кисню в устаткованні автотермічного риформінгу.